Изучение конструкций, регулировка и оценка нагрузочной способности цилиндрического двухступенчатого редуктора. Уханов В.С - 21 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ОГУ | Оренбург

Составители: 

Рубрика: 

⋅
⋅
=β
ω
∑
Б
nББ
Б
a
mZ
2
arccos
,
⋅
⋅
=β
ω
∑
Т
nТТ
Т
a
mZ
2
arccos . (10)
5.3.13 Подсчитать окружной и нормальный шаг зацепления каждой ступени:
π⋅= mp
β
⋅
=
cosр/mp
nn
,
nt
. (11)
5.3.14 Измерить окружной шаг зацепления p
t
обеих ступеней и сравнить его с расчётным.
5.3.15 Измерить диаметр вершин зубьев шестерен d
a1
, d
a3
обеих ступеней, затем вычислить по формуле:
mdd ⋅+
=
2
mdd
⋅
+
=
2
nБa 11
,
nТa 33
. (12)
Результаты измерений сравнить с расчетными значениями, пояснить почему нет равенства.
5.3.16 Вычислить диаметры вершин зубьев колёс d
a2
и d
a4
по формуле:
mdd ⋅+
=
2
Zmd
⋅
=
nТa
nБa
mdd ⋅+= 2
44
22
,
44
22
Zmd
tТ
tБ
⋅=
. (13)
5.3.17 Вычислить диаметры впадин зубьев колёс и шестерен обеих ступеней:
mdd
⋅
−
= 5.2
nifi
. (14)
5.3.18 Результаты замеров и расчётов внести в таблицу 4 (приложение Б) сначала карандашом, а после проверки
преподавателем – ручкой. Измерения параметров производить с точностью до 0.05 мм. Кроме того, необходимо
обмерить колесо любой ступени с целью простановки размеров на его эскиз.
5.4 Оценка нагрузочной способности редуктора
Основным критерием работоспособности закрытых зубчатых передач является контактная прочность активных
поверхностей зубьев. Усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев является основным видом разрушения
зубьев для большинства закрытых передач. Возникает вследствие действия повторнопеременных контактных
напряжений σ
H
. Поэтому основные размеры передачи определяют из расчёта по контактным напряжениям, а затем
проверяют зубья по напряжениям изгиба.
Контактные напряжения поверхностей зубьев передач (получено из формулы Герца):
21
                       Z ⋅m                               Z ⋅m 
         β Б = arccos ∑ Б nБ  , βТ = arccos ∑ Т nТ  .             (10)
                         2 ⋅ a ωБ                          2  ⋅ a ωТ 
     5.3.13 Подсчитать окружной и нормальный шаг зацепления каждой ступени:
                  p n = mn ⋅ π ,                pt = mn ⋅ р/ cos β .      (11)
     5.3.14 Измерить окружной шаг зацепления pt обеих ступеней и сравнить его с расчётным.
     5.3.15 Измерить диаметр вершин зубьев шестерен da1, da3 обеих ступеней, затем вычислить по формуле:
              d a1 = d1 + 2 ⋅ mnБ ,            d a 3 = d 3 + 2 ⋅ mnТ .    (12)
     Результаты измерений сравнить с расчетными значениями, пояснить почему нет равенства.
     5.3.16 Вычислить диаметры вершин зубьев колёс da2 и da4 по формуле:
              d a 2 = d 2 + 2 ⋅ mnБ              d 2 = mtБ ⋅ Z 2
                                      ,                             .     (13)
              d a 4 = d 4 + 2 ⋅ mnТ              d 4 = mtТ ⋅ Z 4
     5.3.17 Вычислить диаметры впадин зубьев колёс и шестерен обеих ступеней:
                                d fi = d i − 2.5 ⋅ mn .                   (14)
     5.3.18 Результаты замеров и расчётов внести в таблицу 4 (приложение Б) сначала карандашом, а после проверки
преподавателем – ручкой. Измерения параметров производить с точностью до 0.05 мм. Кроме того, необходимо
обмерить колесо любой ступени с целью простановки размеров на его эскиз.

                          5.4 Оценка нагрузочной способности редуктора
     Основным критерием работоспособности закрытых зубчатых передач является контактная прочность активных
поверхностей зубьев. Усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев является основным видом разрушения
зубьев для большинства закрытых передач. Возникает вследствие действия повторнопеременных контактных
напряжений σH. Поэтому основные размеры передачи определяют из расчёта по контактным напряжениям, а затем
проверяют зубья по напряжениям изгиба.
     Контактные напряжения поверхностей зубьев передач (получено из формулы Герца):


                                                                                                              21

Страницы