ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
8
а α
σ
и α
τ
− соответственно коэффициенты приведения асимметричного цикла к
равноопасному симметричному циклу при нормальных и касательных напря-
жениях. Значения α
σ
и α
τ
для сталей с различными пределами прочности при-
ведены в табл. 1.
Таблица 1
Предел прочно-
сти σ
в
, МН/м
2
Изгиб
α
σ
Растяжение-сжатие
α
σ
Кручение
α
τ
35–45
45–60
60–80
80–100
100–120
120–140
140-160
0,06–0,10
0,08–0,13
0,12–0,18
0,16–0,22
0,20–0,24
0,22–0,25
0,25–0,3
0,06–0,08
0,07–0,10
0,09–0,14
0,12–0,17
0,16–0,20
0,16–0,23
0,23–0,25
0
0
0–0,08
0,06–0,10
0,08–0,10
0,10–0,18
0,18–0,20
При отсутствии данных для решения уравнений (1), (2) запас прочности
деталей определяется по пределу усталости (выносливости) и пределу текуче-
сти. Из двух полученных значений прочность оценивается по меньшему коэф-
фициенту. Влияние на усталостную прочность детали её формы, размеров и ка-
чества обработки поверхности учитываются следующими величинами:
• коэффициентами концентрации напряжений: теоретическим
α
кσ
и
эффективным
к
σ
;
• масштабным коэффициентом
ε
м
;
• коэффициентом поверхностной чувствительности
ε
п
.
Значения теоретического коэффициента концентрации напряжений
α
кσ
для ряда наиболее распространенных концентраторов приведены в табл. 2.
Таблица 2
Вид концентратора напряжений
α
кσ
Полукруглая выточка при отношении радиуса к диаметру
стержня: 0,1
0,5
1,0
2,0
Галтель при отношении галтели к диаметру стержня:
0,0625
0,125
0,25
0,5
Переход под прямым углом
Острая V-образная выточка (резьба)
Отверстия при отношении диаметра отверстия к диаметру
стержня от 0,1 до 0,33
Риски от резца на поверхности изделия
2,0
1,6
1,2
1,1
1,75
1,50
1,20
1,10
2,00
3,0–4,5
2,0–3,0
1,2–1,4
Связь между коэффициентами α
кσ
и к
σ
выражается следующей прибли-
женной зависимостью:
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 6
- 7
- 8
- 9
- 10
- …
- следующая ›
- последняя »
