Прокатка листового металла. Технологическое обеспечение процесса прокатки. Новое поколение высокоэффективных систем очистки больших объемов водных технологических жидкостей и стоков. Часть 1. Булыжев Е.М - 17 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

17
Изменение шероховатости поверхности валков изменяет их теплообмен с
охлаждающей жидкостью (эмульсией). Результирующий эффект здесь будет
определяться конкретными условиями. На стане холодной прокатки 1680 заво-
да «Запорожсталь», например, замечено, что при использовании в четвертой
клети насеченных дробью валков тепло от них отводится эмульсией лучше, чем
в случае более гладких шлифованных валков. Новые валки (после перевалки) с
грубошероховатой поверхностью прогреваются медленнее, чем валки с гладкой
поверхностью, несмотря на то, что усилие прокатки в первом случае выше.
1.3. ПРИНЦИПЫ ПОСТРОЕНИЯ МОДЕЛЕЙ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ
В РЕЖИМЕ ПОЛУЖИДКОСТНОГО ТРЕНИЯ
В общем случае процесс прокатки с технологической смазкой проходит в
режиме смешанного (полужидкостного) трения, при котором величина резуль-
тирующей силы трения Т определяется относительной протяженностью участ-
ков граничного и жидкостного трения, а также участков, на которых микровы-
ступы поверхности валка «пропахивают» поверхность деформируемого метал-
ла [5]. Предельными состояниями обобщенного закона полужидкостного тре-
ния при прокатке являются, с одной стороны, граничное трение, когда участки
с полным разделением поверхностей валков и деформируемого металла слоем
смазки отсутствуют, и чисто жидкостное (гидродинамическое) трение - с дру-
гой стороны.
Теория процесса прокатки при граничном трении широко применяется в
практике. При построении моделей и алгоритмов управления процессами про-
катки на промышленных станах, как правило, используют детально разрабо-
танные решения различных задач прокатки для этого предельного случая тре-
ния даже в тех случаях, когда применяется технологическая смазка и процесс
проявляет гидродинамические свойства (с увеличением скорости коэффициент
трения в очаге деформации уменьшается и др.).
При строгом подходе к построению теории процесса прокатки в режиме
полужидкостного трения на первом этапе необходимо путем рассмотрения
течения смазки во входной зоне очага деформации, с учетом влияния шерохо-
ватост и поверхностей валков и полосы, определить количество смазки, посту-
пающей в пластическую зону. Далее, зная величину и характер микрорельефа
поверхностей валков и полосы, а также объем смазки в очаге деформации,
установить протяженность в нем участков граничного и гидродинамического
трения. Величина коэффициента трения на участках граничного трения может
быть принята на основании литературных данных [5] или же найдена обратным
пересчетом по интегральным параметрам процесса прокатки. Подобным обра-
зом должны конкретизироваться и показатели свойств смазки.
При прокатке в рассмотренных условиях влияние технологической смаз-
ки на трение проявляется двумя путями - ограничением площади фактического
контакта поверхностей инструмента и деформируемого металла и изменением
касательного напряжения на участках истинного контакта. Фактическая пло-

Страницы