Составители:
14 15
щие моменты
x
M
,
y
M
и крутящие моменты
yxxy
MM
(рис. 1.10) оп-
ределяются соотношениями
)μεε(
μ1
σ
2
2/
2/
yx
h
h
xx
Eh
dzN
³
,
)μεε(
μ1
σ
2
2/
2/
xy
h
h
yy
Eh
dzN
³
,
xy
h
h
xyxy
Eh
dzN γ
)μ1(2
τ
2/
2/
³
,
(1.20)
)μχχ(
)μ1(12
σ
21
2
3
2/
2/
³
Eh
dzzM
h
h
xx
,
)μχχ(
)μ1(12
σ
12
2
3
2/
2/
³
Eh
dzzM
h
h
yy
,
12
3
2/
2/
χ
)μ1(12
τ
³
Eh
dzzM
h
h
xyxy
.
yx
M
x
z
xy
N
x
N
y
y
N
yx
N
y
M
x
M
xy
M
Рис. 1.10. Направления внутренних
усилий в сечениях оболочки
1.5. Физические соотношения для элементов строительных
конструкций при нелинейно-упругом деформировании
Для различных материалов проводятся испытания на растяжение
образца длиной l, площадью поперечного сечения F, нагруженного си-
лой P (рис. 1.11).
B
A
l
P
Рис. 1.11. Образец испытания
Для разного значения P определяют приращение
l
Δ
и находят от-
носительное удлинение стержня
l
lΔ
ε
и напряжение
F
P
σ
, по кото-о-
рым строят кривую
H
V
(рис. 1.12).
H
V
D
T
V
у
V
Рис. 1.12. Зависимость
H
V
Характерными точками диаграммы являются предел упругости
материала
у
σ
– наибольшее напряжение, до которого имеет место пря-
мая пропорциональная зависимость между напряжением и деформа-
цией
εσ
E
, где
αt
g
E
– модуль упругости материала. Следующая
характерная точка – предел текучести материала
T
σ
.
Исходя из кривой
σ
–
ε
, полученной для различных материалов опыт-
ным путём, следует, что только при
у
V
V
конструкция деформируется
линейно-упруго. Также существуют материалы, для которых отсутству-
ет линейный участок этой зависимости (рис. 1.13). Причём процесс де-
формирования при нагружении происходит по кривой OAB. Для учёта
этого факта (физической нелинейности) за модуль упругости принима-
ют секущий модуль упругости
E
tg
с
E
. Кривую
)ε(σ
аппроксимируютт
некоторой аналитической зависимостью, беря вместо H интенсивность
деформаций
i
ε
, а вместо
σ
– интенсивность напряжеений
i
V
.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 6
- 7
- 8
- 9
- 10
- …
- следующая ›
- последняя »
