Инженерная оптимизация прессового и литьевого оборудования. Клинков А.С - 41 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

41
Так как напряжения
σ
и
0
σ
для пластины и торовой оболочки
имеют общий знак, то эквивалентное напряжение по третьей гипотезе
прочности будет определяться максимальным напряжением, вычис-
ленным по формулам (3.11) или (3.12)
max31
III
э
σ=σ−σ=σ
.
Рассмотрим пример расчёта подпрессовочного устройства по
вышеприведённой методике для форматора-вулканизатора ФВ1-500,
работающего на ОАО "Ярославский шинный завод". Исходные дан-
ные: p = 2,5 МПа, R = 0,814 м; R
1
= 0,317 м; R
2
= 0,847 м; r
1
= 0,365 м;
r
0
= 0,35 м; r
2
= 0,8 м; l
0
= 0,014 м; r = 0,0365 м; h = 0,004 м; δ = 0,002;
Θ
0
= 25°; с = 0,0154м; y
0
= 0,002 м; J
0
= 8J. Материал подпрессовочного
устройства – сталь 08Х13, σ
в
= 450 МПа; Е = 25
⋅
10
5
МПа; µ = 0,3; цикл
нагружения – пульсирующий [16].
По формулам (3.6) – (3.9) определяем коэффициенты канониче-
ских уравнений (3.1) для расчётной схемы (рис. 3.3, а):
;
1
1058,65
4
11
EJ
⋅=δ
;
1
100002,0
6
22
EJ
⋅=δ
;
1
1004,1
4
1221
EJ
⋅=δ=δ
;
1
875,24
1
EJ
p
p
⋅−=∆
.
1
1037928,0
6
2
EJ
p
p
⋅−=∆
Подставляя значения коэффициентов в систему уравнений (3.1),
находим неизвестные усилия, отнесённые к единице длины:
x
1
= 112,818 Н/мм; x
2
= –1155,69 Нмм/мм.
Для расчётной схемы (рис. 3.3, б) значения коэффициентов и неиз-
вестных усилий получатся из решений по расчётной схеме (рис. 3.3, а)
при l
0
= 0:
;
1
104031,0
6
11
EJ
⋅=δ
;
1
1000097,0
6
22
EJ
⋅=δ
;
1
10007646,0
6
1221
EJ
⋅=δ=δ
;
1
1033,13
6
1
EJ
p
p
⋅−=∆
;
1
102527,0
6
2
EJ
p
p
⋅−=∆
299,82
1
=x
Н/мм;
95,103
2
−
=
x
Нмм/мм.

Страницы