Лекции по строительной механике стержневых систем. Часть 3: Статически неопределимые системы. Метод сил. Крамаренко А.А - 11 стр.

UptoLike

Рубрика: 

19 20
как элементы матриц M
i
и M
F
: на участках 1 и 3, где нет распре-
делённой нагрузки, – в начале и в конце; на участке 2, несущем
равномерно распределённую нагрузку, – в начале, середине и в
конце (рис. 13.4,г). Порядок нумерации сечений должен строго
соответствовать последовательности нумерации грузовых участков.
4. Формирование матриц изгибающих моментов M
i
и M
F
, а
также матрицы внутренней податливости рамы В
М
, учитывающей
изгибные деформации на выделенных грузовых участках. Эле-
менты матриц M
i
и M
F
будем считать положительными, если из-
гибающие моменты в рассматриваемых сечениях растягивают
нижние волокна на горизонтальных участках и правыена вер-
тикальных. Отрицательные элементы этих матриц соответствуют
изгибающим моментам, растягивающим верхние волокна на го-
ризонтальных участках и левыена вертикальных.
.
M
M
M
M
M
M
M
00
69
69
00
69
69
120
M;
M
M
M
M
M
M
M
00
5,05,1
5,05,1
00
5,05,1
5,05,1
00
M
7
6
5
4
3
2
1
F
7
6
5
4
3
2
1
i
=
=
Так как на всех грузовых участках рамы изгибные жёсткости
поперечных сечений постоянны, матрица внутренней податливо-
сти второго грузового участка определится соотношением
(13.11), а первого и третьегосоотношением (13.13):
=
=
100
040
001
EJ
1
100
040
001
EJ6
6
B
2,M
;
=
==
21
12
EJ
1
21
12
EJ5,06
3
BB
3,M1,M
.
Для всей рамы матрица внутренней податливости В
М
форми-
руется из блоков, записанных выше для отдельных грузовых уча-
стков:
=
=
21
12
100
040
001
21
12
EJ
1
B00
0B0
00B
B
3,M
2,M
1,M
M
.
5. Вычисление требуемой матрицы перемещений.
θθ
ΔΔ
=Δ
)M()q(
)M()q(
F
kk
kxkx
=
FM
T
i
MBM =
=
=
00
69
69
00
69
69
120
21
12
100
040
001
21
12
EJ
1
05,05,005,05,
00
05,15,105,15,10
как элементы матриц Mi и MF: на участках 1 и 3, где нет распре-       Для всей рамы матрица внутренней податливости ВМ форми-
делённой нагрузки, – в начале и в конце; на участке 2, несущем    руется из блоков, записанных выше для отдельных грузовых уча-
равномерно распределённую нагрузку, – в начале, середине и в      стков:
конце (рис. 13.4,г). Порядок нумерации сечений должен строго                                           ⎡2 1         ⎤
соответствовать последовательности нумерации грузовых участков.                                        ⎢1 2         ⎥
    4. Формирование матриц изгибающих моментов Mi и MF, а                                              ⎢            ⎥
также матрицы внутренней податливости рамы ВМ, учитывающей                      ⎡B M ,1 0    0 ⎤       ⎢    100     ⎥
                                                                                ⎢                 ⎥ 1 ⎢             ⎥
изгибные деформации на выделенных грузовых участках. Эле-                  BM = ⎢ 0 BM,2 0 ⎥ =         ⎢    040     ⎥.
менты матриц Mi и MF будем считать положительными, если из-                     ⎢ 0               ⎥ EJ
                                                                                         0 B M ,3 ⎦    ⎢    001     ⎥
гибающие моменты в рассматриваемых сечениях растягивают                         ⎣                      ⎢            ⎥
нижние волокна на горизонтальных участках и правые – на вер-                                           ⎢        2 1⎥
тикальных. Отрицательные элементы этих матриц соответствуют                                            ⎢        1 2⎥⎦
                                                                                                       ⎣
изгибающим моментам, растягивающим верхние волокна на го-
ризонтальных участках и левые – на вертикальных.
              ⎡ 0      0 ⎤ M1          ⎡ 0 − 12⎤ M 1                  5. Вычисление требуемой матрицы перемещений.
              ⎢ 1,5 0,5 ⎥ M            ⎢− 9 − 6 ⎥ M
              ⎢           ⎥ 2          ⎢        ⎥ 2                         ⎡Δ( q ) Δ(kxM ) ⎤
              ⎢ 1,5 0,5 ⎥ M 3          ⎢− 9 − 6 ⎥ M 3                 Δ F = ⎢ (kx
                                                                                q)    (M) ⎥
                                                                                               = M iT B M M F =
                                                                              θ
                                                                            ⎣⎢ k    θ       ⎦⎥
              ⎢           ⎥            ⎢        ⎥                                     k
         Mi = ⎢ 0      0 ⎥ M4 ; MF = ⎢ 0     0 ⎥ M4 .
                                                                                                       ⎡2 1         ⎤⎡ 0     − 12⎤
              ⎢− 1,5 − 0,5⎥ M 5        ⎢− 9 6 ⎥ M 5                                                    ⎢1 2         ⎥ ⎢− 9
              ⎢           ⎥            ⎢        ⎥                                                      ⎢            ⎥⎢       − 6 ⎥⎥
              ⎢ 1,5 − 0,5⎥ M 6         ⎢ 9 − 6 ⎥ M6                                                    ⎢    100     ⎥ ⎢− 9   −6⎥
              ⎢ 0      0 ⎥⎦ M 7        ⎢0    0 ⎥⎦ M 7                   ⎡0 1,5 1,5 0 − 1,5 1,5 0⎤ 1 ⎢               ⎥⎢            ⎥
              ⎣                        ⎣                               =⎢                           ⋅ ⎢     040               0 ⎥=
                                                                                                  ⎥                 ⎥⎢ 0
                                                                        ⎣0 0,5 0,5 0 − 0,5 − 0,5 0⎦ EJ ⎢            ⎥ ⎢− 9
     Так как на всех грузовых участках рамы изгибные жёсткости                                              001               6 ⎥
поперечных сечений постоянны, матрица внутренней податливо-                                            ⎢            ⎥⎢            ⎥
                                                                                                       ⎢        2 1⎥ ⎢ 9     −6⎥
сти второго грузового участка определится соотношением                                                 ⎢
(13.11), а первого и третьего – соотношением (13.13):                                                  ⎣        1 2⎥⎦ ⎢⎣ 0    0 ⎥⎦
                         ⎡1 0 0 ⎤      ⎡1 0 0 ⎤
                      6 ⎢        ⎥  1 ⎢
             B M,2 =       0 4 0⎥ =      0 4 0⎥⎥ ;
                     6EJ ⎢          EJ ⎢
                         ⎢⎣0 0 1⎥⎦     ⎢⎣0 0 1⎥⎦
                                     3      ⎡2 1 ⎤ 1 ⎡2 1 ⎤
           B M ,1 = B M ,3 =                ⎢    ⎥=  ⎢    ⎥.
                               6 ⋅ 0,5 ⋅ EJ ⎣1 2⎦ EJ ⎣1 2⎦



                                    19                                                           20