Механика вагонов. Лисевич Т.В - 6 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СамГУПС | Самара

Составители: 

Рубрика: 

6
б) тип II - гаситель с силой трения, пропорциональной прогибу рессор
Fгас = - к
ϕ
с z sign z;
в) тип III - гидравлический гаситель Fгас = -
β
z.
Для гидравлических гасителей (тип III) расчет заканчивается определением
величины
β
по формуле
β
=
hmc
z
1
max
[]
Нсек м⋅ / , (6)
где h - амплитуда неровностей пути, м;
z
max
- наибольший прогиб рессорного комплекта, м;
m = Gк/4g - масса кузова, кг.
Если задан гаситель колебаний с постоянной силой сухого трения (тип I) то кроме
β
по формуле (6) для него следует определить величину этой силы трения по формуле
Fтр =
2
1
π
⋅
⋅
hc
[]
Н
, (7)
Для гасителей колебаний с силой трения, пропорциональной прогибу рессор (тип II)
определяется параметр трения f
f =
π
⋅ h
z
max
(8)
и коэффициент вязкого сопротивления по формуле
β
πν
y
п
fc
=
4
1
[
]
Нсек м⋅ /
, (9)
Проверку рессорного подвешивания на отсутствие “валкости” кузова следует
проводить по формуле
hh
m ц
≥+2
[]
м
, (10)
где
h
m
- высота метацентра, рассчитываемая по формуле:
h
cb
G
m
к
=
⋅2
1
2
[]
м , (11)
h
ц
- высота центра тяжести кузова с грузом над уровнем рессорного подвешивания.
Четвертый раздел задания посвящен выводу и решению дифференциального
уравнения вынужденных колебаний подпрыгивания вагона при движении его по
регулярным неровностям вида z = h cos
ω
⋅
t .
Само уравнение вынужденных колебаний представляет собой неоднородное
дифференциальное уравнение второго порядка с правой частью
&&
coszzh t+⋅=⋅⋅
νν ω
22
, (12)
а его решение имеет вид:
()
z
h
tt=
⋅
−
⋅− ⋅
ν
νω
ων
2
22
cos cos
[
]
м , (13)
где z - амплитуда вынужденных колебаний кузова вагона, м;
ν
- круговая частота собственных колебаний подпрыгивания кузова вагона (была
определена ранее по формуле 1);

Страницы