Составители:
Рубрика:
40
Тогда из уравнения (2.6.1.3) и (2.6.1.4):
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
⋅=
ρρ
tg
l
d
tg
l
d
a
l
l
K
P
13
1
1
2
2
1
1
2
. (2.6.1.5)
Исключая малые величины, получим КПД при tg p ≤ 1:
α
ρ
δ
⋅=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
=
=
2
1
0
2
1
l
l
K
K
tg
P
; (2.6.1.6)
α
ρ
η
δ
tg
l
d
KK
P
⋅+
=⋅=
3
1
1
. (2.6.1.7)
Величина К
р
в немалой степени зависит от угла α. Наибольшее зна-
чение К
р
может быть получено при малых α. Однако соблюдение в кон-
струкции ЗУ точного значения α затруднено из-за ошибок сборки (осо-
бенно при установке губок) и деформации деталей. При невыдержанном
точно малом значении α шарнир С может пройти "мертвое" положение
(когда звено ВС и ведущее звено сольются в одну прямую
) и тогда губки
раскроются. Точность размеров звеньев и координат расположения не-
подвижных шарниров должна строго соблюдаться. В противном случае
сила зажатия детали может быть далека от расчетной, а потери на трение
в шарнирах велики. К недостаткам схемы можно отнести большие потери
на трение при малом α. В приложениях 1, 2, 3, 4 приведены примеры
ки-
нематических схем стержневых механизмов и формулы их передаточных
отношений.
Тогда из уравнения (2.6.1.3) и (2.6.1.4): l2 1 KP = ⋅ . (2.6.1.5) 2l1 ⎛ d ⎞⎛ d ⎞ ⎜⎜ a1 + ⋅ tgρ ⎟⎟⎜⎜1 + ⋅ tgρ ⎟⎟ ⎝ l3 ⎠⎝ 2l1 ⎠ Исключая малые величины, получим КПД при tg p ≤ 1: ⎡ 1 ⎤ 2l Kδ = ⎢ ⎥ = 1 ⋅α ; (2.6.1.6) ⎣ K P ⎦ tgρ =0 l 2 1 η = K P ⋅ Kδ = . (2.6.1.7) d ρ 1 + ⋅ tg l3 α Величина Кр в немалой степени зависит от угла α. Наибольшее зна- чение Кр может быть получено при малых α. Однако соблюдение в кон- струкции ЗУ точного значения α затруднено из-за ошибок сборки (осо- бенно при установке губок) и деформации деталей. При невыдержанном точно малом значении α шарнир С может пройти "мертвое" положение (когда звено ВС и ведущее звено сольются в одну прямую) и тогда губки раскроются. Точность размеров звеньев и координат расположения не- подвижных шарниров должна строго соблюдаться. В противном случае сила зажатия детали может быть далека от расчетной, а потери на трение в шарнирах велики. К недостаткам схемы можно отнести большие потери на трение при малом α. В приложениях 1, 2, 3, 4 приведены примеры ки- нематических схем стержневых механизмов и формулы их передаточных отношений. 40
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 38
- 39
- 40
- 41
- 42
- …
- следующая ›
- последняя »