ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
97
Статический прогиб подвески прямо пропорционален подрессоренному весу:
Р
п
cm
C
gm
f
⋅
=
Î
cm
п
Р
f
gm
C
⋅
=
. Тогда
cтп
р
0
f
g
m
С
==Ω
, g = 9,81 м/с
2
ст
0
f
13.3
=Ω
стст
0
f
30
f
91.2930
n ≈=
π
⋅Ω=
.
Если
f
ст
выразить в сантиметрах, то получим
ст
f
300
n =
.
Замечание: Так как при расчете Ω
0
не учитывали неподрессоренную массу и жест-
кость шин, то собственная частота колебаний кузова получается несколько завышена. Од-
нако если С
ш
/С
р
>2 и m
n
/m
н
>4, то погрешность не превышает 1 %.
Учитывая, что комфортная частота колебаний 1…1,5 Гц, получим статический прогиб
подвески:
2
0
ст
g
f
Ω
=
. 048.0...107.0
30)5.11(
81.9f
2
ст
=
⋅
π
⋅=
K
м.
Вывод: Чем меньше статический прогиб подвески, тем
жестче подвеска (тем больше трясет).
10.5. Свободные колебания подрессоренной и неподрессоренных масс
двухосного автомобиля с учетом затухания (подвеска с аморти-
затором)
Подвеска реального автомобиля (как колебательная система) имеет упругий элемент
(рессору, пружину) и целый ряд демпферов (трение во втулках сайлентблоков, между листа-
ми рессоры, внутреннее трение (нагрев) шин и т.д. и т.п.). Поэтому колебания подвески даже
без амортизатора являются затухающими. Однако рассеяние энергии в амортизаторе сущест-
венно больше, поэтому будем учитывать только его.
По-прежнему рассматриваем автомобиль, у которого взаимное влияние подрессорен-
ных масс
не велико т.е. ε
у
≈ 1, что позволяет рассматривать только одну из подвесок, не
обращая внимания на влияние другой.
В первом приближении будем считать, что сила сопротивления амортизатора линейно
зависит от скорости его работы (
ζ−
&
&
z ). Тогда движение подрессоренной массы опишем
уравнением:
(
)
0)z(СzKzm
рп
=ζ−⋅+ζ−⋅+⋅
&
&&&
;
Движение неподрессоренной массы:
(
)
0С)z(СzKm
шрн
=ζ⋅+ζ−⋅−ζ−⋅−ζ⋅
&
&
&&
.
К – коэффициент неупругого сопротивления подвески (коэффициент рассеяния энер-
гии), Н·с/м (численно равен
силе сопротивления амортизатора при скорости движения штока
1 м/с).
m
п
C
ш1
m
н
ζ
к
z
C
р
К
97 Статический прогиб подвески прямо пропорционален подрессоренному весу: mп ⋅ g mп ⋅ g Ср g f cm = Î CР = . Тогда Ω 0 = = , g = 9,81 м/с2 CР f cm mп f cт 3.13 30 29.91 30 Ω0 = n = Ω0 ⋅ = ≈ . f ст π f ст f ст Если fст выразить в сантиметрах, то получим 300 n= . f ст Замечание: Так как при расчете Ω0 не учитывали неподрессоренную массу и жест- кость шин, то собственная частота колебаний кузова получается несколько завышена. Од- нако если Сш/Ср >2 и mn/mн >4, то погрешность не превышает 1 %. Учитывая, что комфортная частота колебаний 1…1,5 Гц, получим статический прогиб z подвески: mп 2 g π f ст = . f ст = 9.81 ⋅ = 0.107...0.048 м. 2 Ω0 ( 1K1 .5 ) ⋅ 30 Вывод: Чем меньше статический прогиб подвески, тем Cр К жестче подвеска (тем больше трясет). ζк mн Cш1 10.5. Свободные колебания подрессоренной и неподрессоренных масс двухосного автомобиля с учетом затухания (подвеска с аморти- затором) Подвеска реального автомобиля (как колебательная система) имеет упругий элемент (рессору, пружину) и целый ряд демпферов (трение во втулках сайлентблоков, между листа- ми рессоры, внутреннее трение (нагрев) шин и т.д. и т.п.). Поэтому колебания подвески даже без амортизатора являются затухающими. Однако рассеяние энергии в амортизаторе сущест- венно больше, поэтому будем учитывать только его. По-прежнему рассматриваем автомобиль, у которого взаимное влияние подрессорен- ных масс не велико т.е. εу ≈ 1, что позволяет рассматривать только одну из подвесок, не обращая внимания на влияние другой. В первом приближении будем считать, что сила сопротивления амортизатора линейно зависит от скорости его работы ( z& − ζ& ). Тогда движение подрессоренной массы опишем уравнением: ( ) mп ⋅ &z& + K ⋅ z& − ζ& + С р ⋅ ( z − ζ ) = 0 ; Движение неподрессоренной массы: mн ⋅ &ζ& − K ⋅ (z& − ζ& ) − С р ⋅ ( z − ζ ) + Сш ⋅ ζ = 0 . К – коэффициент неупругого сопротивления подвески (коэффициент рассеяния энер- гии), Н·с/м (численно равен силе сопротивления амортизатора при скорости движения штока 1 м/с).
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 95
- 96
- 97
- 98
- 99
- …
- следующая ›
- последняя »