Проектирование ходовых систем тракторов. Шарипов В.М - 16 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

МАМИ | Москва

Составители: 

Рубрика: 

16
ния будут равны
ГГВВи
WМWМ
+
=
σ
;
Ркк
WМ
=
τ
,
где
В
W
и
Г
W
- момент сопротивления сечения балки при изгибе соот-
ветственно в вертикальной и горизонтальной плоскостях;
Р
W
- мо-
мент сопротивления сечения балки при кручении.
Эквивалентное напряжение в балке
[
]
στσσ
≤+=
22
4
киэкв
.
Допускаемые напряжения для литых балок мостов из ковкого
чугуна
[]
МПа30=
σ
; для литых стальных
[
]
МПа50...35
=
σ
; для свар-
ных штампованных балок из листовой стали и кованных стальных
[]
МПа120...80=
σ
.
Расчет балки моста выполняют отдельно для тягового и тормоз-
ного режимов работы трактора.
При расчете балки моста в режиме заноса
трактора на повороте (рис. 4, эпюра 3) принимают допуще-
ние, что продольная сила на колесах отсутствует и коэффициент со-
противления боковому сдвигу каждого из колес
1
'
=
ϕ
. Направление
боковых сил
л
F
и
п
F
соответственно на левое и правое колесо перед-
ней оси показано на рис. 4 при заносе трактора влево.
Боковые силы определяют из выражений:
'
ϕ
клл
GF =
;
'
ϕ
кпп
GF =
.
Входящие в эти формулы вертикальные реакции соответственно
на левое и правое колеса
;
2
15,0
'
+=
В
h
GG
c
мкл
ϕ
.
2
15,0
'
−=
В
h
GG
c
мкп
ϕ
Из эпюр изгибающих моментов в вертикальной плоскости при
заносе трактора (рис. 4, эпюра 3) следует, что для балки моста пор-
тального типа (рис. 4,а) опасным является сечение I-I (место крепле-
ния колеса), а для балки моста соосного типа (рис. 4,б) - сечение I-I и
сечение IV-IV (место крепления балки к рессоре или остову).
Суммарный изгибающий момент в сечении I-I
кл
rFМ
=
Σ
,
а в сечении IV-IV
(
)
кпккп
rFlGGМ +−=
Σ
'
.
Тогда напряжение изгиба
]
σ
σ
≤
=
Σ Ви
WМ
. 
ния будут равны
               σ и = М В WВ + М Г W Г ; τ к = М к W Р ,
где WВ и WГ - момент сопротивления сечения балки при изгибе соот-
ветственно в вертикальной и горизонтальной плоскостях; WР - мо-
мент сопротивления сечения балки при кручении.
     Эквивалентное напряжение в балке
                        σ экв = σ и2 + 4τ к2 ≤ [σ ] .
       Допускаемые напряжения для литых балок мостов из ковкого
чугуна [σ ] = 30 МПа ; для литых стальных [σ ] = 35...50 МПа ; для свар-
ных штампованных балок из листовой стали и кованных стальных
[σ ] = 80...120 МПа .
       Расчет балки моста выполняют отдельно для тягового и тормоз-
ного режимов работы трактора.
       При расчете балки моста в режиме заноса
т р а к т о р а н а п о в о р о т е (рис. 4, эпюра 3) принимают допуще-
ние, что продольная сила на колесах отсутствует и коэффициент со-
противления боковому сдвигу каждого из колес ϕ = 1 . Направление
                                                        '


боковых сил Fл и Fп соответственно на левое и правое колесо перед-
ней оси показано на рис. 4 при заносе трактора влево.
       Боковые силы определяют из выражений:
                        Fл = Gкл ϕ ' ; Fп = Gкп ϕ ' .
      Входящие в эти формулы вертикальные реакции соответственно
на левое и правое колеса
                         2 ϕ ' hc                     2 ϕ ' hc 
          Gкл = 0,5 Gм 1 +        ; Gкп = 0,5 Gм 1 −         .
                              В                          В      
      Из эпюр изгибающих моментов в вертикальной плоскости при
заносе трактора (рис. 4, эпюра 3) следует, что для балки моста пор-
тального типа (рис. 4,а) опасным является сечение I-I (место крепле-
ния колеса), а для балки моста соосного типа (рис. 4,б) - сечение I-I и
сечение IV-IV (место крепления балки к рессоре или остову).
      Суммарный изгибающий момент в сечении I-I
                                 М Σ = Fл rк ,
а в сечении IV-IV
                               (          )
                           М Σ = Gкп − Gк' l + Fп rк .
     Тогда напряжение изгиба
                        σ и = М Σ WВ ≤ [σ ] .

16

Страницы