Проектирование корпусов подводных лодок. Шемендюк Г.П - 123 стр.

           3,3R      8,48 R
      θ1 = −  2
                N+ 2        M
            Et1     Et1 Rt1
      Из условий равенства выражений (16.1) и (16.3), а также (16.2) и (16.4)
следует:
                                   a3a4       ⎫
                             N=            ;
                                         2 ⎪
                                a1a3 − a2 ⎪
                                              ⎬                       (16.5)
                                   a2 a 4 ⎪
                             M=             ,
                                 a1a3 − a22 ⎪⎭
     где

                                      R ⎡ ⎛ t2 ⎞
                                                      3/ 2
                                                             ⎤ ⎫
                          a1 = 2,57      ⎢1 + ⎜ ⎟            ⎥;⎪
                                      t2 ⎢ ⎜⎝ t1 ⎟⎠          ⎥⎦⎪
                                         ⎣
                                                               ⎪
                                  R ⎛ t22 ⎞                    ⎪
                          a2 = 3,3 ⎜⎜1 − 2 ⎟⎟;                 ⎪
                                  t2 ⎝ t1 ⎠                    ⎪
                                                               ⎬      (16.6)
                                    ⎛R⎞
                                          3/ 2
                                               ⎡   ⎛t ⎞
                                                        5/ 2
                                                             ⎤ ⎪
                          a3 = 8,48⎜⎜ ⎟⎟ ⎢1 + ⎜⎜ 2 ⎟⎟ ⎥;⎪
                                    ⎝ t2 ⎠ ⎢⎣ ⎝ t1 ⎠ ⎥⎦ ⎪
                                                               ⎪
                               t2 ⎛ µ ⎞ 1 − µ                  ⎪
                          a4 = ⎜ 1 − ⎟ −             .
                               t1 ⎝     2⎠       2             ⎪⎭

     После вычисления значений неизвестных N и М по формулам (16.5)
должен быть выполнен контроль w1 = w2 и θ1=θ2.
      Нормальные напряжение в стыковом сечении конической оболочки
 определяют по формулам:
      в кольцевом сечении
                                          pR 6 M
                               σ 1' = −       ± 2                     (16.7)
                                          2t1   t1
      в продольном сечении
                                          Ew1
                               σ 2' = −       + µσ1'                  (16.8)
                                           R
           где w1 находят из выражения (16.1).
     Расчетные напряжения в таких же сечениях сферической оболочки
определяют по формулам (16.7) и (16.8), в которых вместо t1 принимается t2.
     Следует заметить, что эти толщины могут отличаться, поскольку из
соображений устойчивости толщина сферической оболочки может быть
больше толщины конической оболочки.
     Изгибающий момент и радиальные перемещения сферической
оболочки изменяются по мере удаления от стыкового сечения вдоль
меридиана в соответствии с формулами (15.5).

                                                                          122