Расчет многопустотной панели перекрытия. Степанова Д.С. - 7 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВСГУТУ | Улан-Удэ

Составители: 

Рубрика: 

z
SW
, z
SP
- расстояния от плоскостей расположения
соответственно хомутов и продольной арматуры.
Величина
∑
SWSWSW
zAR - при хомутах постоянной
интенсивности определяется по формуле
∑
SWSWSW
zAR
=0.5q
SW
c
2
где
S
AR
q
SWSW
SW
= -
усилие в хомутах на единицу длины
элемента в
пределах наклонного сечения;
с=2h
0
=38 (см) - длина проекции наклонного сечения на
продольную ось элемента
50960
1.0
10196.010260
46
=
⋅⋅⋅
=
−
SW
q (Н/м)=50,96 (кН/м)
67.338.096.505.05.0
22
=⋅⋅==
∑
cqzAR
SWSWSWSW
(кН/м)
Величина z
SP
- принимается равной ,
2
0
x
hz
SP
−=
где
5
'
S
fb
SPSP
bR
AR
x
γ
= - величина сжатой зоны бетона.
Коэффициент
,
5
p
x
S
l
l
=
γ
где l
x
– величина площадки
опирания панели на несущую стену l
x
=120 (мм); l
p
- длина
зоны передачи напряжений для напрягаемой
арматуры.
25.001.0)10
1011
10680
25.0()(
6
6
=⋅+
⋅
⋅
=⋅+= d
R
l
p
bp
tp
pp
λ
σ
ω
(м),
где ω
Р
, λ
Р
- коэффициенты, определяемые по СНиП, σ
tp
-
величина, принятая равной большему из значений R
S
и σ
5Р
с
учетом первых потерь (R
S
= 680 (МПа)).
Величина
)(184.0
5.0
25.0
12.0
46.1105.8
1052.410680
19.0
2
6
46
0
м
x
hz
SP
=
=
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅⋅
−=−=
−
=+⋅⋅⋅⋅=⋅=
−
67.3184.01052.410680)(84.938.090.25
43
π
kHмM
22.60= (кНм)
Прочность наклонного сечения на действие
изгибающего момента обеспечена.
5. Расчет панели по предельным состояниям
второй группы
Определяем геометрические характеристики
приведенного сечения:
)(9.4152.427.9
;27.920500/190000/
2
смA
EE
SP
bS
=⋅=
===
α
α
Площадь приведенного сечения:
''
SSspspred
AAAAAA ++++=
ααα
здесь А
5Р
,А'
SР
- площадь сечения напрягаемой арматуры,
А
S
,А'
S
- ненапрягаемой арматуры: А'
SР
=0, А
S
= А'
S
= 0,71 +
0,79 = 1,5(см
2
), где 0,71 см
2
- площадь сечения продольной
арматуры сеток и 0,79 см
2
- площадь сечения 4∅5 Вр -1
каркасов К - 1; для сеток α = 170000/20500 = 8,29.
''
SSspspred
AAAAAA
αααα
++++=
=⋅
⋅
+
+
⋅
−
+
+
⋅
=
25.129.89.412.30)6.722()8.38.3(116
red
A
1383= (см). 
       zSW, zSP - расстояния от плоскостей расположения                                 Величина
соответственно хомутов и продольной арматуры.                                              x          680 ⋅ 10 6 ⋅ 4.52 ⋅ 10 −4 0.12         
       Величина ∑ RSW ASW z SW - при хомутах постоянной                       z SP   = h0 − = 0.19 −                           ⋅      ⋅ 0 .5  =
                                                                                                      8.5 ⋅ 10 ⋅ 1.46
                                                                                                                    6
                                                                                           2                                      0.25        
интенсивности         определяется                      по          формуле   = 0.184( м)
∑ RSW ASW z SW =0.5qSWc2                                                      M = 25.90 ⋅ 0.38 = 9.84(kHм)π 680 ⋅ 10 3 ⋅ 4.52 ⋅ 10 −4 ⋅ 0.184 + 3.67 =
           RSW ASW                                                            = 60.22 (кНм)
где q SW =              - усилие в хомутах на единицу длины
              S                                                                      Прочность наклонного сечения на действие
элемента в пределах наклонного сечения;                                       изгибающего момента обеспечена.
    с=2h0=38 (см) - длина проекции наклонного сечения на
продольную ось элемента                                                                     5. Расчет панели по предельным состояниям
          260 ⋅ 10 6 ⋅ 0.196 ⋅ 10 −4                                                                       второй группы
   q SW =                            = 50960 (Н/м)=50,96 (кН/м)
                     0.1
                                                                                    Определяем        геометрические                   характеристики
   ∑ RSW ASW z SW = 0.5q SW c 2 = 0.5 ⋅ 50.96 ⋅ 0.38 2 = 3.67                 приведенного сечения:
(кН/м)                                                                              α = E S / Eb = 190000 / 20500 = 9.27;
                                                     x
        Величина zSP - принимается равной z SP = h0 − ,                                 αASP = 9.27 ⋅ 4.52 = 41.9(см 2 )
                                                     2
          R A                                                                           Площадь приведенного сечения:
где    x = SP 'SP γ S 5 - величина сжатой зоны бетона.                                            Ared = A + αAsp + αAsp' + αAS + AS'
           Rb b f
                                                                              здесь А5Р,А'SР- площадь сечения напрягаемой арматуры,
                    l
Коэффициент γ S 5 = x , где lx – величина площадки                            АS,А'S - ненапрягаемой арматуры: А'SР =0, АS = А'S = 0,71 +
                   lp                                                         0,79 = 1,5(см2), где 0,71 см2 - площадь сечения продольной
опирания панели на несущую стену lx=120 (мм); lp - длина                      арматуры сеток и 0,79 см2 - площадь сечения 4∅5 Вр -1
зоны передачи напряжений для напрягаемой                                      каркасов К - 1; для сеток α = 170000/20500 = 8,29.
арматуры.                                                                                    Ared = A + αAsp + αAsp' + αAS + αAS'

             σ tp                                                             Ared = 116 ⋅ (3.8 + 3.8) + (22 − 7.6) ⋅ 30.2 + 41.9 + 8.29 ⋅ 1.5 ⋅ 2 =
                                        680 ⋅ 10 6
l p = (ω p          + λ p ) ⋅ d = (0.25            + 10) ⋅ 0.01 = 0.25 (м),   = 1383 (см).
             Rbp                        11 ⋅ 10 6
где ωР, λР - коэффициенты, определяемые по СНиП, σtp -
величина, принятая равной большему из значений RS и σ5Р с
учетом первых потерь (RS = 680 (МПа)).

Страницы