Прочность корпуса судна. Волков В.М. - 47 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

НГТУ | Нижний Новгород

Составители: 

Рубрика: 

47
П
Т
В
КРпр
WМ
σ
=
, (32)
При этом в указанных зависимостях (31 – 32) −
П
Т
W предельный момент сопротивления
проверяемого поперечного сечения корпуса, определяемый для его крайних верхних продоль-
ных связей с учётом редуцирования теряющих устойчивость гибких продольных связей под
действием сжимающих усилий от общего изгиба, а так же износа продольных связей к середине
расчётного срока эксплуатации судна.
Величина
П
T
W связана с аналогичной характеристикой нового корпуса
П
TО
W , определяемой
без учёта износа связей, зависимостью
(
)
П
TЭ
П
ТО
П
T
WWWW ∆−∆−= 1
где −∆
Э
W относительное изменение предельного момента сопротивления
П
ТО
W , вызван-
ное снижением устойчивости гибких связей вследствие их износа;
−∆
П
Т
W изменение
П
ТО
W в результате износа продольных связей.
Порядок определения
Э
W∆
и
П
Т
W∆ указан в приложении I Регистра [6]. Редуцирование
гибких продольных связей при определении величины
П
ТО
W
производится при значениях сжи-
мающих напряжений, соответствующих действию в крайних верхних жёстких продольных свя-
зях напряжений
Н
Т
σ
, либо
В
КР
σ
, если
П
ТО
W находится для условий сжатия верхних продольных
связей корпуса и
В
КР
Н
Т
σσ
> .
Предельный момент сопротивления корпуса с надстройкой определяется с учётом степени
участия её связей в продольном изгибе, оцениваемом специальным расчётом.
Для надстроек, выполненных из алюминиевых сплавов, величина:
Т
Н
Т
σσ
9,0=
Наряду с (30), необходима дополнительная проверка условия:
(
)
( )
д
Н
Т
п
Н
Т
Ф
KMIN
П
Т
Д
Т
K
KК
W
W
σ
σ
ν
⋅
⋅⋅
≥
, (33)
где −
Д
Т
W аналогичная
П
Т
W характеристика прочности, определяемая для верхней кромки
горизонтального киля;
ν
= 1,05 - для судов с одинарным дном;
ν
= 1,10 - для судов с двойным дном;
Ф
К фактический коэффициент запаса в соответствии с расчётом по формуле (30):
(
)
( )
д
Н
Т
п
Н
Т
σ
σ
- соотношение нормативных пределов текучести крайних продольных связей верх-
ней палубы и днища (в случае их различия) .
5.2.4. Проверка по предельному состоянию корпуса на срез производится согласно усло-
вию
2,1≥
+
ТВП
ПР
NN
N
(34)
−
П
N «переменная» составляющая перерезывающей силы, определяемая волновой и 
                                         М пр = σ КР
                                                  В
                                                     WТП ,                               (32)
     При этом в указанных зависимостях (31 – 32) WТП − предельный момент сопротивления
проверяемого поперечного сечения корпуса, определяемый для его крайних верхних продоль-
ных связей с учётом редуцирования теряющих устойчивость гибких продольных связей под
действием сжимающих усилий от общего изгиба, а так же износа продольных связей к середине
расчётного срока эксплуатации судна.
     Величина WTП связана с аналогичной характеристикой нового корпуса WTПО , определяемой
без учёта износа связей, зависимостью

                                    WTП = WТОП (1 − ∆WЭ ) − ∆WTП


     где ∆WЭ − относительное изменение предельного момента сопротивления WТОП , вызван-
ное снижением устойчивости гибких связей вследствие их износа;
      ∆WТП − изменение WТОП в результате износа продольных связей.

     Порядок определения ∆WЭ и ∆WТП указан в приложении I Регистра [6]. Редуцирование
гибких продольных связей при определении величины WТОП производится при значениях сжи-
мающих напряжений, соответствующих действию в крайних верхних жёстких продольных свя-
зях напряжений σ ТН , либо σ КР
                             В
                                , если WТОП находится для условий сжатия верхних продольных
связей корпуса и σ ТН > σ КР
                          В
                             .

     Предельный момент сопротивления корпуса с надстройкой определяется с учётом степени
участия её связей в продольном изгибе, оцениваемом специальным расчётом.
     Для надстроек, выполненных из алюминиевых сплавов, величина:

                                            σ ТН = 0,9σ Т

     Наряду с (30), необходима дополнительная проверка условия:
                                     WТД ν ⋅ К MIN ⋅ K K σ Т
                                         ≥              ⋅ Н
                                                           Н
                                                             ( )   п

                                     WТП       KФ        σТ  ( )   д
                                                                       ,                 (33)


     где WТД − аналогичная WТП характеристика прочности, определяемая для верхней кромки
горизонтального киля;
     ν = 1,05 - для судов с одинарным дном;
     ν = 1,10 - для судов с двойным дном;
     К Ф фактический коэффициент запаса в соответствии с расчётом по формуле (30):
      (σ )
        Н
        Т п
              - соотношение нормативных пределов текучести крайних продольных связей верх-
      (σ )
        Н
        Т д

ней палубы и днища (в случае их различия) .
     5.2.4. Проверка по предельному состоянию корпуса на срез производится согласно усло-
вию
                                               N ПР
                                                       ≥ 1,2                           (34)
                                            N П + N ТВ

      N П − «переменная» составляющая перерезывающей силы, определяемая волновой и

                                              47

Страницы