Основы проектирования и конструирования машин. Воячек А.И - 115 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ПГУ | Пенза

Составители: 

Рубрика: 

скудной смазке, например, в открытых передачах. Прочность обыч-
ных серых чугунов на изгиб, особенно при ударных нагрузках, зна-
чительно меньше, чем сталей. Поэтому габариты и особенно модули
у чугунных колес значительно больше, чем у стальных. Чугунные
зубчатые колеса во избежание угловой поломки зубьев при упругих
деформациях валов нельзя выполнять такими же широкими, как
улучшенные и нормализованные стальные.
Исходя из вышеизложенного, можно сделать вывод, что при выбо-
ре материалов для зубчатых колес необходимо обеспечить усталост-
ную прочность зубьев на изгиб и усталостную прочность поверхно-
стных слоев зубьев на сопротивление выкрашиванию. Отсюда ос-
новными материалами являются термически обрабатываемые стали.
Допускаемые контактные напряжения в зубьях пропорциональны
твердости материалов, а несущая способность передач по контактной
прочности пропорциональна квадрату твердости. Это указывает на
целесообразность широкого применения для зубчатых колес сталей,
закаливаемых до значительной твердости.
4.3.6 Расчет зубчатых передач на прочность
Опыт эксплуатации зубчатых передач показывает, что основными
причинами выхода из строя являются усталостное выкрашивание
рабочих поверхностей зубьев и их поломка. Для предотвращения
этих видов отказов зубчатые колеса рассчитывают на контактную и
изгибную прочность.
4.3.6.1 Расчет цилиндрических зубчатых передач на прочность
В косозубой передаче нормальная сила F
n
направлена под углом β
к торцу колеса (рисунок 4.11). Окружная составляющая нормальной
силы для всех типов зубчатых колес определяется по формуле
F
t
= 2· 10
3
T/d,
где Т – вращающий момент, Нм; d – делительный диаметр, мм.
Нормальная сила
F
n
= F
t
/(cosα ⋅cosβ).
Разложив нормальную силу F
n
на составляющие, получим:
– радиальную силу F
r
= F
t
′
tgα = (F
t
/cosβ) tgα;
114
скудной смазке, например, в открытых передачах. Прочность обыч-
ных серых чугунов на изгиб, особенно при ударных нагрузках, зна-
чительно меньше, чем сталей. Поэтому габариты и особенно модули
у чугунных колес значительно больше, чем у стальных. Чугунные
зубчатые колеса во избежание угловой поломки зубьев при упругих
деформациях валов нельзя выполнять такими же широкими, как
улучшенные и нормализованные стальные.
   Исходя из вышеизложенного, можно сделать вывод, что при выбо-
ре материалов для зубчатых колес необходимо обеспечить усталост-
ную прочность зубьев на изгиб и усталостную прочность поверхно-
стных слоев зубьев на сопротивление выкрашиванию. Отсюда ос-
новными материалами являются термически обрабатываемые стали.
Допускаемые контактные напряжения в зубьях пропорциональны
твердости материалов, а несущая способность передач по контактной
прочности пропорциональна квадрату твердости. Это указывает на
целесообразность широкого применения для зубчатых колес сталей,
закаливаемых до значительной твердости.
  4.3.6 Расчет зубчатых передач на прочность
   Опыт эксплуатации зубчатых передач показывает, что основными
причинами выхода из строя являются усталостное выкрашивание
рабочих поверхностей зубьев и их поломка. Для предотвращения
этих видов отказов зубчатые колеса рассчитывают на контактную и
изгибную прочность.
  4.3.6.1 Расчет цилиндрических зубчатых передач на прочность
   В косозубой передаче нормальная сила Fn направлена под углом β
к торцу колеса (рисунок 4.11). Окружная составляющая нормальной
силы для всех типов зубчатых колес определяется по формуле
                           Ft = 2· 103 T/d,
где Т – вращающий момент, Нм; d – делительный диаметр, мм.
   Нормальная сила
                        Fn = Ft /(cosα ⋅cosβ).
   Разложив нормальную силу Fn на составляющие, получим:
   – радиальную силу Fr = Ft′ tgα = (Ft /cosβ) tgα;


                              114

Страницы